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振动给料机系列主要技术参数

  振动给料机系列主要技术参数型号 最大 进料 粒度 (mm) 处理 能力 电动机功率 (kw) 安装 倾角 总重量(kg) 槽体尺寸 (mm) 外形尺寸 (长宽高)(mm) GZD-8503000 400 120 3.72 0 GZD-10003600 500 150 5.52 0 0 GZD-11004200 580 240 5.52 0 0 GZD-11004900 580 280 7.52 0 0 GZD-13004900 650 450 112 0 0 ZSW-38095 500 96-160 11 0 ZSW-490110 630 120-280 15 0 0 ZSW-600130 750 400-560 22 0 3 注:产品性能在不断改进中,参数如有更改,恕不另行通知 ZTGL 型给料机 我要订购本产 产品概述ZTGL 系列电机振动给料机由输送槽体、振动电机、吊杆及电器控制装置等构成。该机工作原理是用两台单 独的振动电机作反向同步旋转,其偏心体产生离心力(即激振力),轨迹为一直线,此直线相对输送槽体在垂直 方向有一倾角,使输送槽内的物料产生连续的抛掷运动,从而使物料自受料端向出料端给出。本机结构简单,振 动频率低,振幅大,对于较难输送的粘性物料也有较强的输送能力,但强度高,安装维修方便,耗电少,运行费 主要用途该机主要用于原煤或精选煤的均匀给料,也适用与其它尺寸不大于300mm 块状物料。能适应粘性不太大的 物料的输送,用于煤矿、建材等行业。 技术参数参数型号 ZTGL50 ZTGL60 ZTGL70 ZTGL90 ZTGL100 ZTGL110 ZTGL130 ZTGL150 (mm)1400 1400 1400 1600 1600 1600 1800 1800 (mm)500 600 700 900 1000 1100 1300 1500 高(mm) 258 258 258 258 308 308 308 308 给料粒度(mm) 0~150 0~150 0~200 0~300 0~300 0~300 0~300 0~300 安装角度 5~10 5~10 5~10 5~10 5~10 5~10 5~10 5~10 双振幅(mm) 6~12 6~12 6~12 6~12 6~12 6~12 6~12 6~12 料层厚度(mm) 350 350 350 450 500 550 550 600 给料量 精煤200~500 250~550 290~540 340~640 420~850 原煤 70~150 100~200 150~230 300~700 350~750 400~800 500~1000 600~1200 振动电 型号ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 ZT10-6 (r/min)960 960 960 960 960 960 960 960 功率(kw) 0.752 0.752 0.752 1.52 1.52 2.22 2.22 3.72 仓口尺寸(mm) 600400 600500 600600 800800 900900 10001000 10001200 10001400 单支点静负荷 17842294 2744 4323 6573 7214 8612 10368 单支点动负荷 192192 192 205 298 336 280 304 浏览次数:60 我要订购本产品振动给料机主要技术参数 料槽尺寸(mm) 最大进 料粒度 (mm) 生产能力 功率(kw) 机器重 安装倾角外型尺寸 (mm) GZD-8503000 8503000 400 120 3.02 3.6 0GZD-10003600 10003600 500 150 3.72 3.9 0GZD-11004200 11004200 580 240 5.52 4.2 0GZD-11004900 11004900 580 280 7.52 4.5 0GZD-13004900 13004900 650 450 112 5.2 0注:远华机械保留更改产品设计与规格的权利,恕不另行通知。 GZG 系列自同步惯性振动给料机 返回ZSW系列振动喂料机 ZSW系列振动喂料机系直线式给料机,具有运转平稳、工作可靠、寿命长等特点,可为破碎机械连续、均 匀喂料,并对物料进行粗筛分,广泛应用于选矿、建材、硅酸盐和化学工业中的碎石、筛分联合设备中。 外形尺寸及主要技术参考 2、主机板3、振动器 4、电机、电机架 5、减振弹簧 型号 料槽尺寸 (mm) 进料粒度 (mm) 给料能力 主轴转速(r/min) 电机功 率(kw) 主机重量(不包括 外形尺寸mm 电机) (kg) ZSW-30070 3000700 500 60-120 350-800 7.5 0 ZSW-38096 3800960 500 100-160 350-800 11 0 ZSW-49096 4900960 500 120-200 350-800 15 5 ZSW-360110 36001100 500 100-160 350-800 11 5 ZSW-490110 49001100 580 200-300 350-800 15 5 ZSW-590130 59001300 700 300-400 750 22 5 ZSW-600110 60001100 600 400-500 350-800 22 5 注:本表处理能力是依据松散密度1.6t/m 返回GZD 系列振动喂料机 GZD 系列振动喂料机系直线振动式给料机,具有运转平稳、工作可靠、寿命长等特点,可为碎石机械连续、均匀喂料,并对 物料进行粗筛分。广泛应用于选矿、建材、硅酸盐和化学工业中的碎石、筛分联合设备中。 外形及主要技术参数 1、振动电机 2、减振弹簧 3、支架 4、机体 基本技术参数 型号 料槽尺寸 (mm) 进料粒度 (mm) 给料能力 主轴转速(r/min) 电机功率 (kw) 重量(不包括电 机)(kg) 外形尺寸 (mmmmmm) GZD-750250 7502500 300 80 1000 1.52 0-10 1290 0 GZD-900300 9003000 450 100 1000 3.72 0-10 1994 GZD-1000360 10003600 500 120 1000 5.52 0-10 2000 0 GZD-1200420 12004200 600 200 1000 5.52 0-10 3100 0 GZG 系列振动给料机 S49 系列旋振筛 S49C 超声波振动筛 产品名称: GZG 振动给料机 ZP 系列直排筛 SZF 系列直线筛 产品介绍: YZS 系列振动电机 GZG 系列振动给料机是一种新型给料设备,以电动激振器为激振源直接驱动,结构简单紧凑, 体积小,重量轻,运行可靠。在生产流水线中可把块状、颗粒状、粉状物料从贮料仓中均匀、定 450 型高效振动过滤机 连续地给予到受料装置中,可以调整激振力的大小来改变输送量,流量稳定,噪声低、耗电小、 无冲料现象,适用于自动配料,定量包装和自动控制。 DZS 系列矿用筛 使用范围: 广泛用于冶金、煤炭、化工、建材、轻工、玻璃、食品、粮食、磨料、磨具等行业的生产线 ZSG 系列高效重型振动筛 上作定量给料、配料、包装。采用封闭结构,可防止粉尘污染和溢散。 主要技术参数: GZG 系列振动给料机 型号 项目 额定输送量(T/h) 入料粒度 (mm) 功率(KW) 电压(V) 激振频率 量(Kg)GZG-15 0-15 40 10.14 220、380 1500 124 GZG-30 0-30 50 10.25 220、380 145 GZG-50 50 60 20.2 380 220 GZG-80 80 200 20.2 380 280 GZG-100 100 240 20.4 380 306 GZG-200 200 270 20.75 380 352 GZG-300 300 320 20.75 380 470 GZG-400 400 360 21.5 380 686 GZG-500 500 420 21.5 380 773 LZF 防闭塞装置 ZLD 振动给料斗 标准检验筛 ZSW系列振动喂料机 ZSW系列振动喂料机系直线式给料机,具有运转平稳、工作可靠、寿命长等特点,可为破碎机械连续、均匀 喂料,并对物料进行粗筛分,广泛应用于选矿、建材、硅酸盐和化学工业中的碎石、筛分联合设备中。 外形尺寸及主要技术参考 2、主机板3、振动器 4、电机、电机架 5、减振弹簧 型号 料槽尺寸 (mm) 进料粒度 (mm) 给料能力 主轴转速(r/min) 电机功率 (kw) 主机重量(不包括 电机)(kg) 外形尺寸mm ZSW-30070 3000700 500 60-120 350-800 7.5 0 ZSW-38096 3800960 500 100-160 350-800 11 0 ZSW-49096 4900960 500 120-200 350-800 15 5 ZSW-360110 36001100 500 100-160 350-800 11 5 ZSW-490110 49001100 580 200-300 350-800 15 5 ZSW-590130 59001300 700 300-400 750 22 5 ZSW-600110 60001100 600 400-500 350-800 22 5 注:本表处理能力是依据松散密度1.6t/m 的碎石给定GZG 系列自同步惯性振动给料机 电厂分散控制系统故障分析与处理 作者: 单位: 摘要:归纳、分析了电厂DCS 系统出现的故障原因,对故障处理的过程及注意事项进行了说明。为提高分散控制 系统可靠性,从管理角度提出了一些预防措施建议,供参考。 关键词:DCS 故障统计分析 预防措施 随着机组增多、容量增加和老机组自动化化改造的完成,分散控制系统以其系统和网络结构的先进性、控制软件 功能的灵活性、人机接口系统的直观性、工程设计和维护的方便性以及通讯系统的开放性等特点,在电力生产过 程中得到了广泛应用,其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH 系统成功应用的基础上,正逐步向MEH、BPC、 ETS 和ECS 方向扩展。但与此同时,分散控制系统对机组安全经济运行的影响也在逐渐增加;因此如何提高分散 控制系统的可靠性和故障后迅速判断原因的能力,对机组的安全经济运行至关重要。本文通过对浙江电网机组分 散控制系统运行中发生的几个比较典型故障案例的分析处理,归纳出提高分散系统的可靠性的几点建议,供同行 参考。 考核故障统计浙江省电力行业所属机组,目前在线运行的分散控制系统,有 TELEPERM-ME、MOD300 ,INFI-90 NETWORK-6000,MACS和MACS-,XDPS-400,A/I。DEH 有TOSAMAP-GS/C800, DEH-IIIA 等系统。 笔者根据各电厂安全简报记载,将近几年因分散控制系统异常而引起的机组故障次数及定性统计于表 热工考核故障原因分析与处理根据表 统计,结合笔者参加现场事故原因分析查找过程了解到的情况,下面将分散控制系统异常(浙江省电力行业范围内)而引起上述机组设备二类及以上故障中的典型案例分类浅析如下: 2.1 测量模件故障典型案例分析 测量模件“异常”引起的机组跳炉、跳机故障占故障比例较高,但相对来讲故障原因的分析查找和处理比较容易, 根据故障现象、故障首出信号和SOE 记录,通过分析判断和试验,通常能较快的查出“异常”模件。这种“异常”模 件有硬性故障和软性故障二种,硬性故障只能通过更换有问题模件,才能恢复该系统正常运行;而软性故障通过 对模件复位或初始化,系统一般能恢复正常。比较典型的案例有三种: (1)未冗余配置的输入/输出信号模件异常引起机组故障。如有台130MW机组正常运行中突然跳机,故障首出信 号为“轴向位移大”,经现场检查,跳机前后有关参数均无异常,轴向位移实际运行中未达到报警值保护动作值, 本特利装置也未发讯,但 LPC 模件却有报警且发出了跳机指令。因此分析判断跳机原因为 DEH 主保护中的 LPC 模件故障引起,更换LPC 模件后没有再发生类似故障。另一台600MW机组,运行中汽机备用盘上“汽机轴承振动 高”、“汽机跳闸”报警,同时汽机高、中压主汽门和调门关闭,发电机逆功率保护动作跳闸;随即高低压旁路快开, 磨煤机 跳闸,锅炉因“汽包水位低低”MFT。经查原因系#1高压调门因阀位变送器和控制模件异常,使调门出 现大幅度晃动直至故障全关,过程中引起#1 轴承振动高高保护动作跳机。更换#1 高压调门阀位控制卡和阀位变 送器后,机组启动并网,恢复正常运行。 (2)冗余输入信号未分模件配置,当模件故障时引起机组跳闸:如有一台600MW机组运行中汽机跳闸,随即高 低压旁路快开,磨煤机B 相继跳闸,锅炉因“炉膛压力低低”MFT。当时因系统负荷紧张,根据SOE及DEH 内部故障记录,初步判断的跳闸原因而强制汽机应力保护后恢复机组运行。二日后机组再次跳闸,全面查找分析 后,确认2 次机组跳闸原因均系DEH 系统三路“安全油压力低”信号共用一模件,当该模件异常时导致汽轮机跳闸, 更换故障模件后机组并网恢复运行。另一台200MW机组运行中,汽包水位高值,值相继报警后MFT 保护动 作停炉。查看CRT 上汽包水位,2 点显示300MM,另1 点与电接点水位计显示都正常。进一步检查显示300MM 点汽包水位信号共用的模件故障,更换模件后系统恢复正常。针对此类故障,事后热工所采取的主要反事故措施,是在检修中有针对性地对冗余的输入信号的布置进行检查,尽可能地进行分模件处理。 模件损坏,引起其它I/O模件及对应的主模件故障:如有台机组 “CCS 控制模件故障及“一次风压 高低”报警的同时, CRT 上所有磨煤机出口温度、电流、给煤机煤量反馈显示和总煤量百分比、氧量反馈,燃料 主控BTU 输出消失,F 磨跳闸(首出信号为“一次风量低”)。4 分钟后 CRT 上磨煤机其它相关参数也失去且状态 变白色,运行人员手动MFT(当时负荷410MW)。经检查电子室制粉系统过程控制站(PCU01 柜MOD4)的电源 电压及处理模件底板正常,二块MFP 模件死机且相关的一块CSI 模件((模位1-5-3,有关F 磨CCS 参数)故障 报警,拔出检查发现其5VDC 逻辑电源输入回路、第4 输出通道、连接MFP 扩展总线电路有元件烧坏(由于输出通道至 BCS(24VDC),因此不存在外电串入损坏元件的可能)。经复位二块死机的 MFP 模件,更换故障 的CSI 模件后系统恢复正常。根据软报警记录和检查分析,故障原因是CSI 模件先故障,在该模件故障过程中引 起电压波动或I/O 扩展总线故障,导致其它I/O 模件无法与主模件MFP03 通讯而故障,信号保持原值,最终导致 主模件MFP03 故障(所带A-F 磨煤机CCS 参数),CRT 上相关的监视参数全部失去且呈白色。 2.2 主控制器故障案例分析 由于重要系统的主控制器冗余配置,大大减少了主控制器“异常”引发机组跳闸的次数。主控制器“异常”多数为软 故障,通过复位或初始化能恢复其正常工作,但也有少数引起机组跳闸,多发生在双机切换不成功时,如: (1)有台机组运行人员发现电接点水位计显示下降,调整给泵转速无效,而 CRT 上汽包水位保持不变。当电接 点水位计分别下降至甲-300mm,乙-250mm,并继续下降且汽包水位低信号未发,MFT 未动作情况下,值长令手 动停炉停机,6up,此时CRT 上调节给水调整门无效,就地关闭调整门;停运给泵无效,汽包水位急剧上升,开启事故 放水门,甲、丙给泵开关室就地分闸,油泵不能投运。故障原因是给水操作站运行 DPU 死机,备用 DPU 不能自 启动引起。事后热工对给泵、引风、送风进行了分站控制,并增设故障软手操。 (2)有台机组运行中空预器甲、乙挡板突然关闭,炉膛压力高MFT 动作停炉;经查原因是风烟系统I/O 站DPU 发生异常,工作机向备份机自动切换不成功引起。事后电厂人员将空预器烟气挡板甲1、乙1 两组控制指令分离,分别接至不同的控制站进行控制,防止类似故障再次发生。 2.3 DAS 系统异常案例分析 DAS 系统是构成自动和保护系统的基础,但由于受到自身及接地系统的可靠性、现场磁场干扰和安装调试质量的 影响,DAS 信号值瞬间较大幅度变化而导致保护系统误动,甚至机组误跳闸故障在我省也有多次发生,比较典型 的这类故障有: (1)模拟量信号漂移:为了消除DCS 系统抗无线电干扰能力差的缺陷,有的DCS 厂家对所有的模拟量输入通道 加装了隔离器,但由此带来部分热电偶和热电阻通道易电荷积累,引起信号无规律的漂移,当漂移越限时则导致 保护系统误动作。我省曾有三台机组发生此类情况(二次引起送风机一侧马达线圈温度信号向上漂移跳闸送风机, 联跳引风机对应侧),但往往只要松一下端子板接线(或拆下接线与地碰一下)再重新接上,信号就恢复了正常。 开始热工人员认为是端子柜接地不好或者 屏蔽接线不好引起,但处理后问题依旧。厂家多次派专家到现场处理也未能解决问题。后在机组检修期间对系统的接地进行了彻底改造,拆除原来连接到电缆桥架的 AC、DC 接地 电缆;柜内的所有备用电缆全部通过导线接地;UPS DCS电源间增加 20kVA的隔离变压器,专门用于系 统供电,且隔离变压器的输出端N 线与接地线相连,接地线直接连接机柜作为系统的接地。同时紧固每个端子的 接线;更换部份模件并将模件的软件版本升级等。使漂移现象基本消除。 (2)DCS 故障诊断功能设置不全或未设置。信号线接触不良、断线、受干扰,使信号值瞬间变化超过设定值或超 量程的情况,现场难以避免,通过DCS 模拟量信号变化速率保护功能的正确设置,可以避免或减少这类故障引起 的保护系统误动。但实际应用中往往由于此功能未设置或设置不全,使此类故障屡次发生。如一次风机B 跳闸引 起机组 RB 动作,首出信号为轴承温度高。经查原因是由于测温热电阻引线是细的多股线,而信号电缆是较粗的 单股线,两线采用绞接方式,在震动或外力影响下连接处松动引起轴承温度中有点信号从正常值突变至无穷大引 起(事后对连接处进行锡焊处理)。类似的故障有:民工打扫现场时造成送风机轴承温度热电阻接线松动引起送风 机跳闸;轴承温度热电阻本身损坏引起一次风机跳闸;因现场干扰造成推力瓦温瞬间从 99突升至 117,1 钟左右回到99,由于相邻第八点已达85,满足推力瓦温度任一点105同时相邻点达85跳机条件而导致机组跳闸等等。预防此类故障的办法,除机组检修时紧固电缆和电缆接线,并采用手松拉接线方式确认无接线松动 外,是完善DCS 的故障诊断功能,对参与保护连锁的模拟量信号,增加信号变化速率保护功能尤显重要(一当信 号变化速率超过设定值,自动将该信号退出相应保护并报警。当信号低于设定值时,自动或手动恢复该信号的保 护连锁功能)。 (3)DCS 故障诊断功能设置错误:我省有台机组因为电气直流接地,保安1A 段工作进线开关因跳闸,引起挂在 该段上的汽泵 的工作油泵A连跳,油泵 升速的同时电泵连锁启动成功。但由于运行操作速度过度,电泵出口流量超过量程,超量程保护连锁开再循环门,使得电泵实际 出水小,B 泵转速上升到5760 转时突然下降1000 转左右(事后查明是抽汽逆止阀问题),最终导致汽包水位低低 保护动作停炉。此次故障是信号超量程保护设置不合理引起。一般来说,DAS 的模拟量信号超量程、变化速率大 等保护动作后,应自动撤出相应保护,待信号正常后再自动或手动恢复保护投运。 2.4 软件故障案例分析 分散控制系统软件原因引起的故障,多数发生在投运不久的新软件上,运行的老系统发生的概率相对较少,但一 当发生,此类故障原因的查找比较困难,需要对控制系统软件有较全面的了解和掌握,才能通过分析、试验,判 断可能的故障原因,因此通常都需要厂家人员到现场一起进行。这类故障的典型案例有三种: (1)软件不成熟引起系统故障:此类故障多发生在新系统软件上,如有台机组80%额定负荷时,除DEH 画面外 所有DCS 的CRT 画面均死机(包括两台服务器),参数显示为零,无法操作,但投入的自动系统运行正常。当时 采取的措施是:运行人员就地监视水位,保持负荷稳定运行,热工人员赶到现场进行系统重启等紧急处理,经过 30 分钟的处理系统恢复正常运行。故障原因经与厂家人员一起分析后,确认为DCS 上层网络崩溃导致死机,其过 程是服务器向操作员站发送数据时网络阻塞,引起服务器与各操作员站的连接中断,造成操作员站读不到数据而 不停地超时等待,导致操作员站图形切换的速度十分缓慢(网络任务未死)。针对管理网络数据阻塞情况,厂家修 改程序考机测试后进行了更换。另一台机组曾同时出现4 台主控单元“白灯”现象,现场检查其中2 台是因为A 机备份网收、发数据变慢(比正常的站慢几倍)。这类故障的原因是主控工作机的网络发送出现中断丢失,导致工作机发往备份机的数据全部丢失,而双机的诊断是由工 作机向备份机发诊断申请,由备份机响应诊断请求,工作机获得备份机的工作状态,上报给服务器。由于工作机 的发送数据丢失,所以工作机发不出申请,也就收不到备份机的响应数据,认为备份机故障。临时的解决方法是 当长时间没有正确发送数据后,重新初始化硬件和软件,使硬件和软件从一个初始的状态开始运行,最终通过更 新现场控制站网络诊断程序予以解决。 (2)通信阻塞引发故障:使用TELEPERM-ME 系统的有台机组,负荷300MW时,运行人员发现煤量突减,汽机 调门速关且CRT 上所有火检、油枪、燃油系统均无信号显示。热工人员检查发现机组EHF 系统一柜内的I/O BUS 接口模件ZT 报警灯红闪,操作员站与EHF 系统失去偶合,当试着从工作站耦合机进入OS250PC 软件包调用EHF 系统时,提示不能访问该系统。通过查阅DCS 手册以及与SIEMENS 专家间的电话分析讨论,判断故障原因最大 的可能是在三层 CPU 切换时,系统处理信息过多造成中央 CPU 与近程总线之间的通信阻塞引起。根据商量的处 理方案于当晚11 点多在线处理,分别按三层中央柜的同步模件的SYNC 键,对三层CPU 进行软件复位:先按CPU1 的SYNC 键,相应的红灯亮后再按CPU2 的SYNC 键。第二层的同步红灯亮后再按CPU3 的同步模件的SYNC 秒后所有的SYNC的同步红灯都熄灭,系统恢复正常。 (3)软件安装或操作不当引起:有两台30 万机组均使用Conductor NT 5.0 作为其操作员站,每套机组配置3 个CLIENT,三个CLIENT分别配置为大屏、值长站和操作员站,机组投运后大屏和操作员站多次死 机。经对全部操作员站的SERVER 和CLIENT 进行全面诊断和多次分析后,发现死机的原因是:1)一台SERVER 因趋势数据文件错误引起它和挂在它上的CLIENT 在当调用趋势画面时画面响应特别缓慢(俗称死机)。在删除该 趋势数据文件后恢复正常。2)一台SERVER 因文件类型打印设备出错引起该 SERVER 的内存全部耗尽,引起它和 挂在它上的CLIENT 的任何操作均特别缓慢,这可通过任务管理器看到DEV.EXE 进程消耗掉大量内存。该问题通 过删除文件类型打印设备和重新组态后恢复正常。3)两台大屏和工程师室的 CLIENT 因声音程序没有正确安装, 当有报警时会引起进程 CHANGE.EXE 调用后不能自动退出,大量的 CHANGE.EXE 堆积消耗直至耗尽内存,当 内存耗尽后,其操作极其缓慢(俗称死机)。重新安装声音程序后恢复正常。此外操作员站在运行中出现的死机现 象还有二种:一种是鼠标能正常工作,但控制指令发不出,全部或部分控制画面不会刷新或无法切换到另外的控 制画面。这种现象往往是由于CRT 上控制画面打开过多,操作过于频繁引起,处理方法为用鼠标打开 VMS 系统 下拉式菜单,RESET 应用程序,10 分钟后系统一般就能恢复正常。另一种是全部控制画面都不会刷新,键盘和鼠 标均不能正常工作。这种现象往往是由操作员站的 VMS 操作系统故障引起。此时关掉 OIS 电源,检查各部分连 接情况后再重新上电。如果不能正常启动,则需要重装VMS 操作系统;如果故障诊断为硬件故障,则需更换相应 的硬件。 (4)总线通讯故障:有台机组的 DEH 系统在准备做安全通道试验时,发现通道选择按钮无法进入,且系统自动 从“高级”切到“基本级”运行,热控人员检查发现 GSE 柜内的所有输入/输出卡(CSEA/CSEL)的故障灯亮, 经复归 GSE 柜的REG 卡后,CSEA/CSEL 的故障灯灭,但系统在重启“高级” 时,维护屏不能进入到正常的操作画面呈死 机状态。根据报警信息分析,故障原因是系统存在总线通讯故障及节点故障引起。由于阿尔斯通DEH 系统无冗余 配置,当时无法处理,后在机组调停时,通过对基本级上的REG 卡复位,系统恢复了正常。 (5)软件组态错误引起:有台机组进行#1 中压调门试验时,强制关闭中间变量IV1RCO 信号,引起#1-#4 门关闭,负荷从198MW降到34MW,再热器压力从2.04MP升到4.0Mpa,再热器安全门动作。故障原因是厂家的 DEH 组态,未按运行方式进行,流量变量本应分别赋给 IV1RCO-IV4RCO,实际组态是先赋给 IV1RCO,再通过 IV1RCO 分别赋给IV2RCO-IV4RCO。因此当强制IV1RCO=0 时,所有调门都关闭,修改组态文件后故障消除。 2.5 电源系统故障案例分析 DCS 的电源系统,通常采用 1:1 冗余方式(一路由机组的大 UPS 供电,另一路由电厂的保安电源供电),任何一 路电源的故障不会影响相应过程控制单元内模件及现场 模件的正常工作。但在实际运行中,子系统及过程控制单元柜内电源系统出现的故障仍为数不少,其典型主要有: (1)电源模件故障:电源模件有电源监视模件、系统电源模件和现场电源模件3 种。现场电源模件通常在端子板 上配有熔丝作为保护,因此故障率较低。而前二种模件的故障情况相对较多:1)系统电源模件主要提供各不同等 级的直流系统电压和 模件电压。该模件因现场信号瞬间接地导致电源过流而引起损坏的因素较大。因此故障主要检查和处理相应现场 信号的接地问题,更换损坏模件。如有台机组负荷520MW 正常运行时MFT,首出 原因“汽机跳闸。CRT 画面显示二台循泵跳闸,备用盘上循泵出口阀<86信号报警。5 分钟后运行巡检人员就地 告知循泵A、B 实际在运行,开关室循泵电流指示大幅晃动且A 大于B。进一步检查机组PLC 诊断画面,发现控 的二路冗余通讯均显示“出错”。43分钟后巡检人员发现出口阀开度小就地紧急停运循泵A、B。事后 查明 两路冗余通讯中断失去的原因,是为通讯卡提供电源支持的电源模件故障而使该系统失电,中断了与PLC 主机的通讯,导致运行循泵A、B 状态失去,凝汽器保护动作,机组MFT。更换电源模件后通讯恢复正常。 事故后热工制定的主要反事故措施,是将两台循泵的电流信号由PLC 改至DCS 的CRT 显示,消除通信失去时循 泵运行状态无法判断的缺陷;增加运行泵跳闸关其出口阀硬逻辑(一台泵运行,一台泵跳闸且其出口阀开度>30 度,延时 15 秒跳运行泵硬逻辑;一台泵运行,一台泵跳闸且其出口阀开度>0 度,逆转速动作延时 30 秒跳运行 泵硬逻辑);修改凝汽器保护实现方式。2)电源监视模件故障引起:电源监视模件插在冗余电源的中间,用于监 视整个控制站电源系统的各种状态,当系统供电电压低于规定值时,它具有切断电源的功能,以免损坏模件。另 外它还提供报警输出触点,用于接入硬报警系统。在实际使用中,电源监视模件因监视机箱温度的 个热敏电阻可靠性差和模件与机架之间接触不良等原因而故障率较高。此外其低电压切断电源的功能也会导致机组误跳闸, 如有台机组满负荷运行,BTG 盘出现“CCS 控制模件故障”报警,运行人员发现部分CCS 操作框显示白色,部分参 数失去,且对应过程控制站的所有模件显示白色,6s 后机组 MFT,首出原因为“引风机跳闸”。约 分钟后CRT 画面显示恢复正常。当时检查系统未发现任何异常(模件无任何故障痕迹,过程控制站的通讯卡切换试验正常)。 机组重新启动并网运行也未发现任何问题。事后与厂家技术人员一起专题分析讨论,并利用其它机组小修机会对 控制系统模拟试验验证后,认为事件原因是由于该过程控制站的系统供电电压瞬间低于规定值时,其电源监视模 件设置的低电压保护功能作用切断了电源,引起控制站的系统电源和 24VDC、5VDC 15VDC的瞬间失去,导 致该控制站的所有模件停止工作(现象与曾发生过的 24VDC 接地造成机组停机事件相似),使送、引风机调节机 构的控制信号为 0,送风机动叶关闭(气动执行机构),引风机的电动执行机构开度保持不变(保位功能),导致 炉膛压力低,机组MFT。 (2)电源系统连接处接触不良:此类故障比较典型的有:1)电源系统底板上 5VDC 电压通常测量值在 5.10~ 5.20VDC 之间,但运行中测量各柜内进模件的电压很多在5V以下,少数跌至4.76VDC 左右,引起部分I/O 能正常工作。经查原因是电源底板至电源母线间连接电缆的多芯铜线与线鼻子之间,表面上接触比较紧,实际上因铜线表面氧化接触电阻增加,引起电缆温度升高,压降增加。在机组检修中通过对所有 5VDC 电缆铜线与线鼻 子之间的焊锡处理,问题得到解决。2)MACS-DCS 运行中曾在两个月的运行中发生2M801 工作状态显示故障 而更换了13 台主控单元,但其中的多数离线上电测试时却能正常启动到工作状态,经查原因是原主控 5V电源, 因线损和插头耗损而导致电压偏低;通过更换主控间的冗余电缆为预制电缆;现场主控单元更换为 2M801E-D01, 提升主控工作电源单元电压至5.25V后基本恢复正常。3)有台机组负荷135MW时,给水调门和给水旁路门关小, 汽包水位急速下降引发MFT。事后查明原因是给水调门、给水旁路门的端子板件电源插件因接触不良,指令回路 24V电源时断时续,导致给水调门及给水旁路门在短时内关下,汽包水位急速下降导致 MFT。4)有台机组停 炉前,运行将汽机控制从滑压切至定压后,发现 DCS 上汽机调门仍全开,主汽压力 4260kpa,SIP 上显示汽机压 力下降为 1800kpa,汽机主保护未动作,手动拍机。故障原因系汽机系统与DCS、汽机显示屏通讯卡件 BOX1 源接触点虚焊、接触不好,引起通讯故障,使DCS与汽机显示屏重要数据显示不正常,运行因汽机重要参数失准 手动拍机。经对 BOX1 电源接触点重新焊接后通讯恢复。5)循泵正常运行中曾发出#2UPS 失电报警,20 分钟后 对应的#3、#4 循泵跳闸。由于运行人员处理及时,未造成严重后果。热工人员对就地进行检查发现#2UPS 输入电 源插头松动,导致#2UPS 失电报警。进行专门试验结果表明,循泵跳闸原因是UPS 输入电源失去后又恢复的过程 中,引起PLC 输入信号抖动误发跳闸信号。 (3)UPS 功能失效:有台机组呼叫系统的喇叭有杂音,通信班人员关掉该系统的主机电源查原因并处理。重新开 启该主机电源时,呼叫系统杂音消失,但集控室右侧 CRT 画面显示全部失去,同时MFT 信号发出。经查原因是 由于呼叫系统主机电源接至该机组主UPS,通讯人员在带载合开关后,给该机组主UPS 电源造成一定扰动,使其 电压瞬间低于195V,导致DCS 各子系统后备UPS 启动,但由于BCS 系统、历史数据库等子系统的后备UPS (4)电源开关质量引起:电源开关故障也曾引起机组多次MFT,如有台机组的发电机定冷水和给水系统离线, 汽泵自行从“自动”跳到“手动”状态;在MEH 上重新投入锅炉自动后,汽泵无法增加流量。1 分钟后锅炉因汽包水 位低MFT 动作。故障原因经查是DCS 给水过程控制站二只电源开关均烧毁,造成该站失电,导致给水系统离线, 无法正常向汽泵发控制信号,最终锅炉因汽包水位低MFT 动作。 2.6 SOE 信号准确性问题处理 一旦机组发生MFT 或跳机时,运行人员首先凭着SOE 信号发生的先后顺序来进行设备故障的判断。因此SOE 录信号的准确性,对快速分析查找出机组设备故障原因有着很重要的作用。这方面曾碰到过的问题有:(1)SOE 信号失准:由于设计等原因,基建接受过来的机组,SOE 信号往往存在着一些问题(如 SOE 系统的信 号分辨力达不到指标要求却因无测试仪器测试而无法证实,信号源不是直接取自现场,描述与实际不符,有些信 号未组态等等),导致SOE 信号不能精确反映设备的实际动作情况。有台机组MFT 时,光字牌报警“全炉膛灭火”, 检查DCS 中每层的3/4 火检无火条件瞬间成立,但 SOE 却未捉捕到“全炉膛灭火”信号。另一台机组MFT 故障, 根据运行反映,首次故障信号显示“全炉膛灭火”,同时有“DCS 电源故障”报警,但 SOE 中却未记录到 DCS 电源 故障信号。这使得SOE 系统在事故分析中的作用下降,增加了查明事故原因的难度。为此我省各电厂组织对SOE 系统进行全面核对、整理和完善,尽量做到 SOE 信号都取自现场,消除 SOE 系统存在的问题。同时我们专门开 发了SOE 信号分辨力测试仪,经浙江省计量测试院测试合格后,对全省所属机组SOE 系统分辨力进行全部测试, 掌握了我省DCS 的SOE 系统分辨力指标不大于1ms 的有四家,接近1ms 的有二家,4ms 的有一家。 (2)SOE 报告内容凌乱:某电厂两台30 万机组的INFI-90 分散控制系统,每次机组跳闸时生成的多份SOE 报告 内容凌乱,启动前总是生成不必要的SOE 报告。经过1)调整 SEM 执行块参数, 把触发事件后最大事件数及触 发事件后时间周期均适当增大。2)调整DSOE Point 清单,把每个通道的Simple Trigger 由原来的BOTH改为0TO1,

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